变风系统的VAV末端
4.6 并联风机
并联风机具有前向多翼离心叶轮，双吸结构，镀锌板外壳，电动机直接驱动，通常安装在VAV末端机组的出口，有吸入和压出两种不同的安装形式。为了防止停机时的回流，在风机的出口处设在回流风门。
风机电机是一种节能型的单相电容电机，带有自动复位的过载保护，适于调速器（SCR）的调速运行，提供风机风量的无级调速。风机的设计风量可由速度控制器在现场设定。风机电机级与系统匹配，保证从最小电压时稳定运转。
电机风扇部件维修时可直接从机组侧面拆下，而不需将风扇与电机分离，电机安装在进口环上，进口环具有扭曲的机架，机架上设有带含油轴承的橡胶轴套。
4.7 控制器
机组具有压力无关型气动，电子和通讯控制。在1.5KPa进口压力下，风量调节的精度为机组额定流量的±5%.无论在工厂或现场，控制器均能按照房间恒温器的要求，在最大和最小（进口管道流速>1.8M/S时）设定点之间调节。通常把带有恒温器的电子控制机组定为标准机组。
在卧式机组的进口截面设线性流量探针。当在现场按提供的流量压力图表检验流量时，传感器将提供放大3倍于动压的压差信号。在管道流速为1.8-13m/s区间内，其精度可达±10%.
5、VAV末端选型程度
根据所提供的控制区大小，冷/热负荷，送风温度和房间的设计温度等参数，按下述程度选择VAV末端。
5.1 确定房间的送风量
根据房间的冷/热负荷、设定温度和所要求的送风温度，计算房间的送风量，应注意，不同的冷热负荷具有不同的送风量。
5.2 确定机组型号
选择机组型号，使其风量大于等于房间所需的送风量。其中应使一次风的风量满足冷负荷的要求，并联风机的风量应满足热负荷的要求，如系统没有并联风机，机组按冷工况50%的送风量送风，可按如下方法计算再热盘管（电热或热水）所需加热量。
5.2.1 按冷工况50%的送风量和要求的热负荷计算空气的温升。
5.2.2 按房间的设定温度计算盘管的出风温度。
5.2.3 按房间的送风温度计算机组所需的加热量。
5.3 确定再热盘管（电热或热水）
5.3.1 确定电热盘管
把所需的热负荷换算成KW数。按电热盘管资料，选定其负荷大于等于所换算的KW数，并确定电热盘管所需的电压相数和级数，应注意，电热盘管每kw需要的最小风量为170m3/h.
5.3.2 确定热水盘管
按不同的进水和进风温度，对热负荷进行修正。按修正后的热量值，选择在额定风量下盘管的排数。水量和静压降，并使盘管的热量大于等于修正值。
热水盘管也有一个最小风量值，可按机组最大的风量的20%选取。
5.4 估算机外静压
按下游侧管网的不同情况，估算组成末端的低速空气分布系统所需的机外静压值，其中包括电热盘管、热水盘管、消声器、扩散器和管网等下游部件的阻力损耗值。并联风机必须满足在额定机外静压下的设计风量值。风量可用下述 方法进行调整。
5.4.1 借助速度控制器（SCR）调节风机的转速。
5.4.2 调节一次风进口静压，为一次风管网所需静压与一次风风门所需最小静压之各，机组的设计必须满足额客风量下的进口静压要求。
机组的最大进口静压通常设定为500-750Pa.
6、VAV末端使用方法
6.1 风量区间
6.1.1 VAV末端的风量
通常VAV末端的风量小于等于6800M3/H，由设置在机组进口的线性平均流速传感器，借助于压力无关型控制器，按控制信号调节。风量区间由控制器的灵敏度，进口管条件和所选机组的大小限定。
为了防止不稳定的控制方法，进口管道的最小流速应大于1.8m/s，如果小于此值，压力信号不小于2.5Pa，大多数控制系统将不能进行可靠的分辨。
为减少管道的压力阻损和机组的噪声，送风管道的流速高深莫测小于12.8m/s.机组进口的最大流速可达到15.3m/s，这时送风管道的压损将明显增加，机组的噪声也加大。
6.1.2 并联风机的风量
并联风机的风量，通常由速度控制器（SCR）设定，最大的风量，由风机、电机和下游侧的压力决定，最小的风量由SCR在工厂设定，风量过低，会使电机转速过低，导致电机过热和轴承过度磨损。
6.1.3 系统的总风量
系统的总风量的控制，是通过调节风机的转速或风机进口导叶，保证风道上的某一点的静压恒定来实现的。
系统最大风量的设定，取决于房间朝向，建筑规模、房间性质和使用情况，由设计者作充分调查后决定，考虑到各末端负荷控制的不同时性，系统主风机的标准运转点，通常处在最大负荷的60%-80%，风量过度会使系统静压设定值偏高，影响系统的节能和噪声。
系统最小风量的设定，应满足控制室风的相对湿度，最上新风和气流组织的要求，有时也可按房间最大的风量的越不显著，相反，易引起风机运行的不稳定。
6.2 噪声
机组噪声主要由管道和静压引起，而流速也是产生噪声的一个因素。减少送入机组分支风管的压力，会使机组噪声显著减少。在某种情况下，当风机的噪声成为主要矛盾时，减少风机的风量，使其在低于100%风量下运行，能得到较低的声压级。
6.2.1 出口器械声/辐射噪声
在机组的下游设置管道，对降低机组出口噪声是非常有效的，如果在末端机组与房间扩散器之间的管道不设消声衬里，整个系统可能噪声很大，通常，减小进口压降是具有益的，但有时减小进口压降会增加噪声，噪声会通过管道传入房间。
由机组的金属板和诱导口发出的噪声，通过吊顶元件如灯具和回风口等，传入房间，在单管系统中，辐射噪声通常不成问题。但设置的挠性管会产生附加的辐射噪声，从空间传入压力通风房间，增加了辐射噪声强度，因此，如有可能，风机末端应设置在远离回风口和噪声敏感的空间。
VAV末端的送风管，如能分成多支，便可有效地降低噪声，划分的每个支风管可降低A声级噪声3dB，但必须注意，分布管的风量不可直接送到同一个房间，为减少噪声在空中相互迭加，多分支风管的出口和T形管的位置，应至少远离风机末端1.8m.
6.2.2 扩散器/挠性管
与扩散器连接的挠性管，通常能降低出口噪声级，即使在挠性管断裂时也不例外。但在机组入口处设置挠性管，机组的噪声级将会提高。
如果扩散器与末端具有相同的声级，出口噪声应是两者的合成。在一般情况下，两个相同的声功率级的迭加，噪声级应增加3dB.但在许多情况下，扩散器发出的噪声频率比末端高，两者的合成不会引起房间NC级的提高。
6.2.3 电热盘管和热水盘管对机组的声功率级，无论是出口噪声还是辐射噪声，都有一定的影响，把盘管设置在机组出口，通常存有压降，如果包括盘管在内的下游侧压降很小（小于76Pa），计算机组出口噪声时，仍可用原来的进口管道静压查声级表。但如果在机组出口存有较大的压降，且这一压降小于管道进口静压时，应将机组进口的管道静压减去机组出口压降，用其差值查声级表，所计算的噪声值将有所降低。盘管对辐射噪声的影响。通常不作考虑。
6.3 系统压力
管道压力控制是保证噪声，较精确的流量调节和节能的最有效方法。使用不同的风机调节和节能的最有效方法。使用不同的风机调节技术，能保证一次风系统最佳的效率和运行。为了防止压力无关型控制器和风机系统之间的系统振荡，风机调节系统的响应时间应可调整。
要重视系统静压设定值的计算。如果设定值偏高，会使末端阀门处于一个开度较小的位置，导致末端噪声明显增大，影响系统节能。
传感器的设定位置是非常关键的，需考虑在满负荷和部分负荷时，风机的节能，系统的稳定性和每台VAV末端前有足够的静压，如果传感器设置在紧靠主风机的下游，主风机出口的静压。如果传感器设置在紧靠主风机的下游，主风机的出口的静压将基本保持定值，不随风量改变，但如把传感器设在保持一固定静压的下游某一点，主风机的静压将随着风量的减少而明显降低。设计风量下，传感器静压的下游某一点，主风机的静压将随着风量的减少而明显降低。
设计风量下，传感器静压控制点最好设置在离主风机出口处2/3处，或距系统末端1/3处的送风管段上，在多区系统中，传感器应设置在各区中的VAV末端前的最小静压处，这对提高VAV末端的运行性能，减少喘振是十分有利的。
最小压力需求对并联风机机级组和单管道机组是相似的，如果风机和一次风同时使用，最小压力需求将增加，其值正压于出口管道的风机诱导压。
并联风机的运行将会影响进口压，应把风机的压力与下游侧压力相加。当并联风机运行时，机组最小应有50Pa的压力。
6.4 加热选择
VAV末端有许多加热方式，其中最主要的是电加热和热水加热。选择加热方式时，要注意在安装加热器后，其顶棚的气流分布必须保证居住都舒适。为了避免气流的分层现象，美国ASHRAE手册推荐，机组的出风温度与房间温度之差应小于8.4°C.这意味着选择加热方式时应注意其加热量的输出在全负荷时，是否会使加热量的输出在全负荷时，是否会使加热温差超出这一推荐值。
7、VAV末端发展前景
30年代前，美国空调界认识到，与传统的定风量系统相比，变风量冷却和加热系统提供了许多优点，VAV空调系统不仅导致了空调房间的舒适，低噪声，机组保养的方便，而且增加了有效空间，降低了建筑的空调成本，使初投资明显减少。
VAV末端在大区间空调系统中的适应性，操作性和经济性，使其在当今美国、日本和欧洲工业发达国家中，日益得到普及和应用。不再设置风机盘管，新风由送风道直接送入空调区域，通过VAV末端，实施对空调房间的有效控制。
与工业发达国家相比，在变风量空调的领域，我国已经落后许多年，随着空调事业的发展，近年来，变风量空调系统的研究，VAV系统开发和应用，已经提到议事日程。相信在不久的将来，VAV末端机组将在我国空调领域中得到广泛的应用。
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